大平均功率螺旋線行波管的研制

2010-01-25 汪春耘南京三樂電子信息產(chǎn)業(yè)集團有限公司

　　為滿足整機已定型機的需要而研制的X 波段大工作比螺旋線功率行波管。該管采用無截獲柵控電子槍、帶相速跳變的慢波系統(tǒng)、PPM 聚焦系統(tǒng)、兩級降壓收集極和強迫風冷。該管電子槍、慢波系統(tǒng)、收集極和磁聚焦系統(tǒng)的設計采用了CAD 技術(shù)，在高頻段與收集極間使用了再聚焦減少電子返轉(zhuǎn)技術(shù)，加上整管良好的散熱與可靠的包裝結(jié)構(gòu)、嚴格的裝配工藝，最終保證了行波管有很高的效率，很大的平均功率、很好的過激勵特性及能在機載的嚴酷環(huán)境條件下可靠工作。

1. 引言

　　2006 年，在完成4kW、3%螺旋線行波管（以下簡稱A 管）的研制任務后，我們開始研制4kW、6%的螺旋線行波管。由于整機已定型，因此所有指標及外形、安裝尺寸必須與整機上的行波管相同。

　　根據(jù)用戶給定的指標和外形尺寸，該管應為螺旋線行波管。對螺旋線行波管而言，五百兆帶寬不算寬，34dB 的增益也不高，關(guān)鍵是6％的工作比，兩級降壓收集極以及大于30％的總效率。這三項指標也正是該項目的難點所在。2003 年，在限定的尺寸內(nèi)，我們做出輸出功率4kW、工作比3%、一級降壓收集極、總效率大于25%的行波管。2005 年，我們研制出兩級降壓收集極。這些都為4kW、6%的螺旋線行波管研制打下了良好的基礎。

2. 技術(shù)指標

　　X 波段，帶寬0.5GHz；脈沖輸出功率4kW，工作比6%；兩級降壓收集極，總效率大于30%；SMA 同軸輸入, FBP-100L 法蘭輸出。

3. 研制方案

　　由于無樣管，我們只能針對該管的特點、進度要求、工藝的繼承性及我廠當時的情況，在A管的基礎上，改善螺旋線散熱結(jié)構(gòu)。設計時要求行波管必須具有高可靠的電子槍，能耐低氣壓及能耗散高功率的高可靠兩級降壓收集極，具有高電子互作用效率的螺旋線慢波電路，正確的PPM 聚焦系統(tǒng)以及高可靠的結(jié)構(gòu)設計。

3.1 總體設計

3.1.1 電壓、導流系數(shù)及電子效率

　　對于替代管，電壓、電流都是確定的。

　　根據(jù)用戶用戶技術(shù)指標，選同步電壓Uo＝12kV，陰極電流 Ikp＝1.65A，這時導流系數(shù)

　　Pμ＝1.25μP；若輸出功率Pout ＝4kW ，則電子互作用效率 ηe＝0.20。

3.1.2 電子注流通率、收集極降壓及總效率

　　由常規(guī)計算及經(jīng)驗估算得出：

　　若Uo＝12kV，Uc1＝8kV，Uc2＝4kV，Ib ＝24mA，Ic1＝50mA，Ic2 ＝25m，Pout ＝4kW，則總效率η＝0.304。

3.2 電子槍設計

3.2.1 電子槍參數(shù)

　　電壓12kV，電流 1.65 A，導流系數(shù) Pu=1.25μP，注半徑 b=0.6 mm

3.2.2 CAD計算

　　A 管電子槍總體指標滿足該管的要求。我們通過烏克蘭軟件包里的optic程序?qū) 管電子槍加新的磁路結(jié)構(gòu)進行計算調(diào)整，計算得到的電子槍參數(shù)如下：

　　電壓12 kV，柵極電壓180 V，電流 1.665 A，導流系數(shù) Pu =1.26μp，注半徑 b =0.59 mm，射程Zm =16 mm。帶磁場的電子槍計算結(jié)果見圖1：

3.2.3 電子槍的結(jié)構(gòu)及可靠性設計

　　考慮該管為機載管，試驗條件比較苛刻，沖擊強度、掃頻振動等要求遠高于一般行波管的試驗條件，所以，我們把電子槍結(jié)構(gòu)強度、可靠性放在第一位。電子槍內(nèi)的支撐件、熱屏蔽件均采用釬焊或激光焊，確保電子槍各個零部件結(jié)構(gòu)的可靠性。

　　電子槍打火是A 管比較突出的問題。我們做了以下改進：

　　1. 提高電子槍內(nèi)零件的光潔度；

　　2. 改進連接件形狀，盡量減少尖角，同時在局部作遮擋；

　　3. 改進槍殼，去除靠近聚束極的一個封接環(huán)，槍殼直徑略放大；

　　4. 槍殼焊接由銀焊改為銅銀焊，解決銀蒸發(fā)問題；

　　5. 在槍內(nèi)裝消氣劑。

3.3 慢波線的設計與振蕩的抑制

3.3.1 慢波線和夾持桿的選取

　　慢波線的設計經(jīng)過了兩個階段。第一個方案，慢波線采用了薄螺旋帶，夾持桿為矩形氧化鈹桿，b/a較大，考慮到該管頻帶較窄，故未采用相速漸變技術(shù)。2007 年初，我們做出了性能指標全部達標的行波管。但是，4 只行波管在6%工作比工作50 小時左右時，全部燒毀。我們及時對燒毀的管子進行了解剖分析。從解剖管看，均是輸出螺旋線燒斷，且有夾持桿熔化現(xiàn)象。

　　經(jīng)討論，我們認為：

　　1) 管子工作時，管內(nèi)溫度很高。當螺旋線支撐材料溫度超過500℃時, 氧化鈹瓷導熱率隨溫度升高急劇下降，而此時氮化硼的導熱率明顯優(yōu)于氧化鈹瓷。

　　2) 受裝配方法影響，薄螺旋帶變形；薄螺旋帶功率容量不夠。

　　3) b/a 較大，影響了電子流通率；

　　4) 電子效率偏低。

　　針對存在的問題，我們修改了設計方案：

　　1) 加寬加厚螺旋帶，加大螺旋線功率容量；

　　2) 夾持桿由矩形氧化鈹桿改為矩形氮化硼桿，確保導熱途徑暢通；

　　3) 加大輸出螺旋線內(nèi)徑，改善動態(tài)流通；

　　4) 采用相速漸變技術(shù)，提高電子效率。

3.3.2 慢波線的設計

　　我們現(xiàn)在使用的計算程序在電子槍計算時較準，但在高頻計算時偏差太大。而相速漸變離開計算機幾乎不可能實現(xiàn)，在國內(nèi)外所有文章中都不會出現(xiàn)跳變的具體數(shù)據(jù)。在哪兒跳？跳多少？